Einspritzung auf ca. 14g/kWh ohne Nachteile bezüglich der übrigen Komponenten herunter zu kommen. Das Verdichtungsverhältnis ist eine weitere wichtige Größe der Brennraumgeometrie. Durch Absenken des Verdichtungsverhältnisses kann NOx zwar deutlich verringert werden, bis ca. e=14 ohne Nachteile bezüglich Verbrauch und Rauch, allerdings kann die HO-Emission, insbesondere bei Saugmotoren und Teillast erheblich ansteigen (3). Daneben ist mit starken Problemen beim Kaltstart und in Form von Weißrauchbildung nach dem Kaltstart zu rechnen. Die Absenkung des Verdichtungsverhältnisses unter e=15 erscheint aus diesen Gründen schwer möglich. n= U.00 1/min VB-Turbo. LLK E 2000 NO*/ 5 1600 Mulden form löge in in L/S effektiver Mitteldruck pe [bor] Einfluß der Brennraumgeometrie auf Abgaswerte Drallzahl ^-230 2,10 A—^ — 1.90 / Q10ÜO UOO lAnin V8-Turbo. LLK < 500 10 12 U effektiver Mitteldruck pe [borj Einfluß des Luftdralls auf Abgaswerte Bild ' Bild 5 KURBELWINKEL i£.U DIFFUSE j KINETISCH I itST VERBRENNUNG "I GESTEUERTI RINGFÖRMIGE BRENNKAMMER U 120 50UISH UP -20 -10 OT 10 20 30 40 SO ®KURBELW1NKEL Einfluß der Brennraumform auf Zyiinderdruck - und Brennverlauf [Goodwin: MTZ 41 (1980)2] Bild 6 RINGFÖRMIGE BRENNKAMMER 2.GENERATI0N SQUISH LIP" g/kWb g/bhph HC.CÜ g/bhp h RUBUNG RAUCH RAUCH 260g/kWh 240- •Q450 SPEZ.KRAFTSTOFFVERBR. ^ y ■0.425I- ^400 Ib/bhph VOLLAST- -NENNDREHZAHL 2600 1/min" 25 20 15 10 5 DYNAMISCHER EINSPRITZBEGINN BEI •KURBELWINKEL VOR OT OT Einfluß der Brennraumform und des Einspritzbeginne auf Verbrauch und Abgasemission [Goodwin: MTZ 41 (1980) 2] Bild 7
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